Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения.

2.1 Конструирование термических сетей.

Проектирование термических сетей начинается с выбора трассы. Трасса термических сетей в городках должна располагаться в большей степени в отведенных для инженерных сетей технических полосах параллельно красноватым линиям улиц, дорог и проездов вне проезжей части и полосы древесных насаждений. На местности кварталов и микрорайонов допускается прокладка теплопроводов по Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. проездам, не имеющим серьезного дорожного покрытия, тротуарам и зеленоватым зонам. Поперечникы трубопроводов, прокладываемых в кварталах либо микрорайонах, по условиям безопасности, следует выбирать менее 500 мм, а их трасса не должна проходить в местах вероятного скопления населения (спортплощадки, скверы, дворы публичных построек и др.). Допускается скрещение водяными термическими сетями поперечником 300 мм и Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. наименее жилых и публичных построек при условии прокладки сетей в технических подпольях, коридорах и тоннелях (высотой более 1.8 м) с устройством дренирующего колодца в нижней точке на выходе из строения. Скрещение термическими сетями детских, дошкольных, школьных и лечебно-профилактических учреждений не допускается. Скрещение дорог, проездов, других коммуникаций, также построек Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. и сооружений следует, обычно, предугадывать под прямым углом. В населенных пт для термических сетей предусматривается, обычно, подземная прокладка. Надземная прокладка в городской черте может применяться на участках со сложными грунтовыми критериями, при скрещении стальных дорог общей сети, рек, оврагов, при большой густоте подземных сооружений и в других случаях, регламентируемых [2]. Уклон Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. термических сетей независимо от направления движения теплоносителя и метода прокладки должен быть более 0.002.

При выборе схемы магистральных термических сетей нужно учесть обеспечение надежности и экономичности их работы. Следует стремиться к меньшей протяженности термических сетей, к наименьшему количеству термических камер применяя, по способности, обоестороннее подключение кварталов. При прокладке Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. в районе городка 2-х и поболее больших магистралей от 1-го источника следует в согласовании с требованиями [2, табл. 1; 1а] предугадывать, по мере надобности, устройство запасных перемычек меж магистралями. Водяные термические сети следует принимать, обычно, 2-х трубными, подающими теплоноситель сразу на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологические нужды. Схемы квартальных термических Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. сетей принимаются тупиковыми, без резервирования. Для трубопроводов термических сетей работающих при давлениях до 2.5 МПа и температурах теплоносителя до 200 следует предугадывать железные электросварные трубы. Главные свойства железных труб для водяных термических сетей приведены в литературе [5, табл. 3.3-3.9], также в приложении 16 учебного пособия. Арматуру в термических сетях следует использовать железную. Допускается использовать арматуру из Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. прочного чугуна в районах с расчетной температурой внешнего воздуха для проектирования систем отопления, tо выше – 40 ; из ковкого чугуна с tо выше - 30 ; из сероватого чугуна с tо выше -10 . На выводах термических сетей от источника теплоты, на вводах в центральные термические пункты и личные термические пункты с суммарной термический нагрузкой Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. на отопление и вентиляцию 0.2 МВт и поболее должна предусматриваться железная запорная арматура. Запорную арматуру в термических сетях следует предугадывать:

а) на трубопроводах выводов термических сетей от источников теплоты;

б) на трубопроводах водяных термических сетей мм на расстоянии менее 1000 м друг от друга (секционирующие задвижки), допускается наращивать расстояния меж секционирующими задвижками Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. для трубопроводов Dу = 400-500 мм - до 1500 м, для трубопроводов мм - до 3000м, для трубопроводов надземной прокладки мм - до 5000 м;

в) в узлах на трубопроводах ответвлений мм, также в узлах на трубопроводах ответвлений к отдельным зданиям независимо от поперечников трубопроводов.

При длине ответвлений к отдельным зданиям до 30 м и при Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. мм допускается запорную арматуру на этих ответвлениях не устанавливать, при всем этом следует предугадывать запорную арматуру, обеспечивающую отключение группы построек с суммарной термический нагрузкой, не превосходящей 0.6 МВт. В нижних точках трубопроводов термических сетей нужно предугадывать штуцера с запорной арматурой для спуска воды (спускные устройства). Спускные устройства должны обеспечить длительность опорожнения участка Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. для трубопроводов мм - менее 2 ч; для трубопроводов Dу= 350-500 мм менее 4 ч; для трубопроводов менее 5 ч.

Поперечникы спускных устройств должны определяться по методике [2,стр.39] и приниматься более обозначенных в таблице 2.3 учебного пособия. В высших точках трубопроводов термических сетей должны предусматриваться штуцера с запорной арматурой для выпуска воздуха (воздушники Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения.), условный проход которых приведен в таблице 2.4 учебного пособия. Данные по запорной арматуре приведены в приложении 21 учебного пособия. Следует отдавать предпочтение компактной запорной арматуре (шаровым кранам, затворам).

После определения поперечников трубопроводов на схеме термических сетей должны быть расставлены недвижные опоры, воспринимающие горизонтальные усилия повдоль оси теплопроводов. Недвижные опоры сначала устанавливают Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. в местах размещения ответвлений, секционирующих задвижек, на участках самокомпенсации с углами поворота 90-1300. Дальше расставляют промежные недвижные опоры на протяженных прямолинейных участках. Наибольшие расстояния меж недвижными опорами не должны превосходить величин обозначенных в приложении 7 учебного пособия. Недвижные опоры следует предугадывать:

· упрямые - при всех методах прокладки трубопроводов;

· щитовые - при бесканальной прокладке Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. и прокладке в непроходных каналах при размещении опор вне камер;

· хомутовые - при прокладке надземной и в тоннелях (на участках с гибкими компенсаторами и самокомпенсацией).

Конструкции недвижных опор приведены в литературе [5, стр. 27-29], также в приложении 17 учебного пособия . Для восприятия вертикальных нагрузок от теплопроводов следует предугадывать подвижные опоры:

· скользящие - независимо Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. от направления горизонтальных перемещений трубопроводов при всех методах прокладки и для всех поперечников труб;

· катковые - для труб поперечником 200 мм и поболее при осевом перемещении труб;

· шариковые - для труб поперечником 200 мм и поболее при горизонтальных перемещениях труб под углом к оси трассы (на углах поворотов с самокомпенсацией). Конструкции подвижных опор приведены Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. в литературе [5, стр. 22-26].

Компенсация температурных деформаций в термических сетях обеспечивается компенсаторами - сальниковыми, сильфонными, круговыми, также самокомпенсацией - внедрением участков поворотов теплотрассы. Сальниковые компенсаторы имеют огромную компенсирующую способность, малую металлоемкость, но требуют неизменного наблюдения и обслуживания. В местах размещения сальниковых компенсаторов при подземной прокладке должны быть предусмотрены термические камеры. Сальниковые компенсаторы Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. выпускаются с Dу = 100-1400 мм на условное давление до 2,5 МПа и температуру до 300 °С однобокие и обоесторонние. Сальниковые компенсаторы лучше использовать на прямолинейных участках трубопроводов с большенными поперечниками. Сильфонные (волнистые) компенсаторы выпускаются для трубопроводов поперечником от 50 до 1000 мм. Они не требуют обслуживания и могут быть установлены конкретно в непроходных каналах. Но Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. они имеют сравнимо маленькую компенсирующую способность (до 100 мм) и их допускается использовать лишь на прямолинейных участках. Более обширное применение получили круговые (в главном П-образные) компенсаторы. Круговые компенсаторы могут применяться для всех поперечников, они не требуют обслуживания, но металлоемки, имеют значительную осевую реакцию и большее гидравлическое сопротивление по сопоставлению Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. с сальниковыми и сильфонными. При решении вопросов компенсации температурных деформаций в термических сетях сначала нужно использовать для самокомпенсации естественные углы поворота трассы, и уже потом использовать особые компенсирующие устройства. Конструкции разных типов компенсаторов приведены в литературе [5, стр. 39-42, 176-179] ], также в приложении 14 учебного пособия.

Подземная прокладка термических сетей может Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. осуществляться в каналах и бесканально. Обширное распространение в текущее время получила прокладка в непроходных каналах разных конструкций. Более перспективны для строительства термических сетей непроходные каналы типа МКЛ, также КЛп, обеспечивающие открытый доступ к трубопроводам при производстве сварочных, изолировочных и других видов работ. Конструкции непроходных каналов приведены в литературе [5, стр. 227-232] также в Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. приложении 18 учебного пособия.

Бесканальную прокладку используют для поперечников трубопроводов до 500 мм. Конструкции термический изоляции бесканальных прокладок обязаны иметь последующие свойства:

· основной теплоизоляционный слой должен обеспечивать теплопотери менее нормируемых и не иметь в собственном составе примесей, способных вызвать внешную коррозию;

· устойчивость физических и хим черт тепло-, гидро- и противокоррозионных покрытий в Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. течение нормативного срока службы;

· крепкость, обеспечивающая надежную работу подземного теплопровода;

· индустриальность, сборность, также возможность производства и нанесения изоляции в промышленных критериях, с высочайшим качеством работ;

· возможность транспортировки и удобство монтажа на трассах.

По конструкции бесканальные прокладки делятся на засыпные, сборные, литые и цельные. Более желательны для внедрения Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения., с учетом обозначенных ранее требований, цельные оболочки из армопенобетона, битумоперлита, битумокерамзита, полимербетона, фенольного поропласта, пенополиуретана, асфальтоизола. Выбор конструкции теплоизоляционного слоя и расчет его толщины, как при канальной, так при бесканальной прокладке следует делать в согласовании с советами [4] с учетом характеристик теплоносителя, критерий эксплуатации и не превышения нормируемых теплопотерь.

Для защиты внешней Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. поверхности труб термических сетей от коррозии нужно предугадать защитное покрытие, конструкция которого принимается в согласовании с советами [2, прил. 20].

При подземной прокладке для размещения запорной арматуры, спускных и воздушных устройств, сальниковых компенсаторов и другого оборудования, требующего неизменного доступа и обслуживания, устраиваются термические камеры. Размеры камеры принимаются из критерий обычного обслуживания Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. размещаемого в камере оборудования согласно требованиям [2, табл.3]. Меньшая высота камер 1,8 м. Строительная часть камер производится из сборного железобетона. Камеры по мере надобности могут быть выполнены также из цельного железобетона с отдельным перекрытием. В перекрытиях камер должно быть более 2-ух люков D = 630 мм расположенных на искосок при Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. внутренней площади камер до 6 м2, и 4 люков при внутренней площади камер более 6 м2. Под лючками должны быть устроены лестницы либо скобы. Днище камеры производится с уклоном более 0.02 в сторону водосборного приямка. При скрещении теплопроводов с другими инженерными коммуникациями и сооружениями нужно учесть расстояния по вертикали и горизонтали согласно требованиям [2, прил.6].Заглубление термических Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. сетей от поверхности земли либо дорожного покрытия должно приниматься более:

· до верха перекрытий каналов и тоннелей - 0.5 м

· до верха перекрытий камер - 0.3 м

· до верха оболочки бесканальной прокладки - 0.7 м

На вводе термических сетей в здание допускается уменьшение заглубления каналов до 0.3 м, бесканальной прокладки до 0.5м.

2.2 Определение термических потоков на отопление Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения., вентиляцию и горячее водоснабжение

Наибольшие термические потоки на отопление Qomax, вентиляцию Qvmax и горячее водоснабжение Qhmax жилых, публичных и производственных построек следует принимать при проектировании термических сетей по подходящим проектам. Термические потоки при отсутствии проектов отопления, вентиляции и жаркого водоснабжения определяются:

· для компаний - по укрупненным ведомственным нормам, утвержденным в установленном Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. порядке, или по проектам подобных компаний;

· для жилых районов городов и других населенных пт - по формулам:

а) наибольший термический поток, Вт, на отопление жилых и публичных построек

, (2.1)

б) наибольший термический поток, Вт, на вентиляцию публичных построек

, (2.2)

в) средний термический поток, Вт, на горячее водоснабжение жилых и публичных построек

(2.3)

либо

(2.4)

г) наибольший термический поток Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения., Вт, на горячее водоснабжение жилых и публичных построек

(2.5)

где - коэффициент, учитывающий термический поток на отопление публичных построек; при отсутствии данных следует принимать равным 0.25

- коэффициент, учитывающий термический поток на вентиляцию публичных построек; при отсутствии данных следует принимать равным: для публичных построек, построенных до 1985 г.- 0.4, после 1985 г. - 0.6.

Среднечасовой термический поток на отопление за отопительный Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. период , Вт, следует определять по формуле

(2.6)

Среднечасовой термический поток на вентиляцию за отопительный период , Вт, следует определять по формуле

(2.7)

Среднечасовой термический поток на горячее водоснабжение , Вт, жилого района в неотопительный период определяют по формуле

(2.8)

Термические потоки на отопление и вентиляцию построек при узнаваемых внешних строй объемах, Vзд., м3, и удельных отопительных qот,

Вт Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения./м³×К и вентиляционных qвент., Вт/м³×К, свойствах могут быть определены по формулам:

а (2.9)

(2.10)

где а - поправочный коэффициент к величине qот, принимаемый по приложению 4 учебного пособия.

Среднечасовые Qhm и наибольшие Qhmax термические потоки на горячее водоснабжение жилых и публичных построек следует определять по нормам Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. расхода жаркой воды в согласовании с требованиями [3. стр.4] по формулам:

Qhm (2.11)

Qhmax (2.12)

Буквенные обозначения расчетных величин применяемые в этом и следующих разделах приведены в приложении 1 учебного пособия. Значения расчетных величин q0, q h, q от, q вент., ti приведены в приложениях 2,3,4 учебного пособия.

2.3 Графики термического употребления

Графики термического употребления часовые, годичные по Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. длительности термический нагрузки, годичные по месяцам нужны для решения ряда вопросов централизованного теплоснабжения: определения расходов горючего, выбора оборудования источников теплоты, выбора режима загрузки и графика ремонта этого оборудования, выбора характеристик теплоносителя, а так же для технико-экономических расчетов при проектировании и эксплуатации системы теплоснабжения. На рис. 3.2 представлены Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. часовые графики расходов теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение зависимо от температуры внешнего воздуха. Для построения часовых графиков расходов теплоты на отопление и вентиляцию довольно использовать два значения термических потоков: наибольшие Qomax и Qvmax и определенные при температуре внешнего воздуха tн= +8 оС. При определении термических потоков на отопление и Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. вентиляцию для всех температур внешнего воздуха tн употребляют последующие зависимости:

(2.13)

(2.14)

Среднечасовой термический поток на горячее водоснабжение жилого района в неотопительный период определяют по формуле (2.15).

(2.15)

Суммируя ординаты часовых графиков по отдельным видам теплопотребления, строят суммарный часовой график расходов теплоты Qå, который употребляют также для построения годичного графика по длительности термический Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. нагрузки. Для построения этого графика нужно иметь данные по длительности стояния температур внешнего воздуха, принимаемые для определенного городка по [6] и просуммированные с нарастающим итогом. Пример построения годичного графика по длительности термический нагрузки приведен на стр. 44 учебного пособия. Для построения годичного графика по месяцам, (см. рис. 3.3), используя среднемесячные температуры внешнего воздуха Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. из [1], определяют по формулам (2.13) и (2.14) термические потоки на отопление и вентиляцию для каждого месяца отопительного периода. Суммарный термический поток для каждого месяца отопительного периода определяется как сумма термических потоков на отопление, вентиляцию и среднечасового термического потока для данного периода на горячее водоснабжение, Qhm.

К примеру, для Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. января равен:

Для неотопительного периода (при ), суммарный термический поток будет равен среднечасовому термическому сгустку на горячее водоснабжение в данный период, Q shm.

2.4 Регулирование отпуска теплоты на отопление

Для водяных термических сетей согласно [2] следует принимать, обычно, высококачественное регулирование отпуска теплоты по нагрузке отопления и жаркого водоснабжения согласно графику конфигурации температуры воды зависимо от температуры Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. внешнего воздуха. Центральное высококачественное регулирование по нагрузке отопления принимают в этом случае, если термическая нагрузка на жилищно-коммунальные нужды составляет наименее 65 % от суммарной нагрузки района, а так же при отношении . При таком методе регулирования, для зависимых схем присоединения элеваторных систем отопления температуру воды в подающей и оборотной магистралях Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения., а так же после элеватора в течение отопительного периода определяют по последующим выражениям:

(2.16)

(2.17)

(2.18)

где - расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая для жилых районов 18 0С

- температура внешнего воздуха, 0С

Dt - расчетный температурный напор нагревательного прибора, 0С, определяемый по формуле

(2.19)

где t3 и t2 расчетные температуры воды соответственно после элеватора и в оборотной магистрали Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. термический сети определенные при to (для жилых районов, обычно, t3= 95 0С; t2= 70 0С);

t - расчетный перепад температур сетевой воды в термический сети

t = t1 - t2 (2.20 )

q - расчетный перепад температур сетевой воды в местной системе отопления

(2.21)

Задаваясь разными значениям и температур внешнего воздуха tн (обычно tн= +8; 0; -10; tv; to), определяют t10; t20; t Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения.30 и строят отопительный график температур воды. Для ублажения нагрузки жаркого водоснабжения температура воды в подающей магистрали t10 не может быть ниже 70 0С в закрытых системах теплоснабжения. Для этого отопительный график спрямляется на уровне обозначенных температур и становится отопительно-бытовым (см. рис. 3.4)

Температура внешнего воздуха, соответственная точке излома графиков температур воды Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. tн ', разделяет отопительный период на спектры с разными режимами регулирования:

· в спектре I с интервалом температур внешнего воздуха от +8 0С до tн' осуществляется групповое либо местное регулирование, задачей которого является недопущение "перегрева" систем отопления и никчемных утрат теплоты;

· в спектрах II и III с интервалом температур внешнего воздуха от Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. tн' до to осуществляется центральное высококачественное регулирование.

В системах теплоснабжения с преобладающей (более 65 %) жилищно-коммунальной нагрузкой следует принимать регулирование по совмещенной нагрузке отопления и жаркого водоснабжения, другими словами по завышенному (скорректированному) графику температур воды. Применение данного способа регулирования позволяет определять поперечникы трубопроводов термических сетей по суммарному расходу сетевой воды Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. на отопление и вентиляцию без учета расхода воды на горячее водоснабжение. Но для ублажения нагрузки жаркого водоснабжения температура воды в подающем трубопроводе должна быть выше, чем по отопительному графику. Некая недоподача теплоты в системы отопления в часы наибольшего водоразбора, компенсируется в ночное время при отсутствии водоразбора на Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. горячее водоснабжение. При всем этом строй конструкции построек служат аккумами теплоты, разглаживающими неравномерность подачи теплоты на отопление. В закрытых системах теплоснабжения эффективность завышенного графика реализуется при применении двухступенчатой смешанной с ограничением расхода и поочередной схемах включения водоподогревателей. Расчет завышенного графика для таких систем заключается в определении перепада температур сетевой воды в Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. водоподогревателях верхней d1 и нижней d2 ступеней при разных температурах внешнего воздуха и балансовой нагрузке жаркого водоснабжения .

(2.22)

Суммарный перепад температур сетевой воды в верхней и нижней ступенях водоподогревателей d в течение всего отопительного периода постоянен и определяется по формуле

(2.23)

Перепад температуры сетевой воды в нижней ступени водоподогревателя d2 соответственный температуре внешнего воздуха для Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. точки излома температурного графика tн', а так же для всего спектра температур внешнего воздуха от +8оС до tн' определяют по формуле

(2.24)

для спектра от tн' до to величину d2 определяют по формуле

(2.25)

где th - температура жаркой воды поступающей из водоподогревателя в систему жаркого водоснабжения, 0С;

tc - температура прохладной водопроводной Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. воды перед водоподогревателем нижней ступени, 0С;

th' - температура водопроводной воды после водоподогревателя нижней ступени, 0С, определяемая по формуле

(2.26)

- температура сетевой воды в оборотной магистрали соответственная точке излома температурного графика, 0С

- температура сетевой воды в оборотной магистрали принимаемая по отопительному графику в согласовании с данной температурой внешнего воздуха tн, 0С;

Температуру Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. сетевой воды по завышенному графику в оборотной магистрали t2п определяют по формуле, 0С

(2.27)

Перепад температур сетевой воды в верхней ступени водоподогревателя d1 определяют по формуле, 0С

(2.28)

Температуру сетевой воды в подающей магистрали t1п определяют по формуле

(2.29)

Для построения завышенного графика отпуска теплоты по совмещенной нагрузке на отопление и горячее водоснабжение для открытыхсистем теплоснабжения Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. нужно сначала выстроить графики температур, , , t30 для зависимых схем присоединения элеваторных систем отопления (см. формулы

(2.16),(2.17),(2.18)) . Температуры сетевой воды в подающей и оборотной магистралях для завышенного графика, соответственно t1п и t2п в течение отопительного периода определяют по последующим выражениям

(2.30)

(2.31)

где - относительный расход теплоты на отопление, определяемый по формуле

(2.32)

- относительный расход Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. сетевой воды на отопление, определяемый из выражения

(2.33)

где (2.34)

Регулирование по завышенному графику в открытых системах осуществляется в спектре температур внешнего воздуха +8 оС ¸ tн*. Температура внешнего воздуха tн* соответствует началу периода, когда температура сетевой воды в оборотном трубопроводе добивается значений th и весь водоразбор на горячее водоснабжение в Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. спектре внешних температур tн*¸ to осуществляется только из оборотного трубопровода.

2.5 Регулирование отпуска теплоты на вентиляцию

По нраву конфигурации температуры и расхода теплоты на вентиляцию отопительный период делится на три спектра. В спектре I (от +8 оС до ) при переменной термический вентиляционной нагрузке температура воды в подающем трубопроводе постоянна. В этом Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. спектре осуществляется местное количественное регулирование конфигурацией расхода сетевой воды.

В спектре II (от до tv) по мере роста вентиляционной нагрузки растет и температура сетевой воды.

В спектре III (от tv до tо) растет температура сетевой воды и также термическая нагрузка для большинства вентиляционных систем. Для систем вентиляции с рециркуляцией термическая нагрузка в Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. данном спектре поддерживается неизменной. В спектрах II и III осуществляется центральное высококачественное регулирование для систем вентиляции без рециркуляции воздуха. Для систем с рециркуляцией в спектре III осуществляется местное количественное регулирование конфигурацией расхода сетевой воды и количества внешнего и рециркуляционного воздуха. При построении графиков температур сетевой воды для Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. систем вентиляции основной задачей является определение температуры сетевой воды в оборотном трубопроводе после калориферов t2v для разных диапазонов отопительного периода. Для решения этой задачки употребляют последующие уравнения:

Для спектра I (от +8 оС до )

(2.35)

для спектра II (от до tv)

(2.36)

для спектра III (от tv до to)

(2.37)

где Dtк - температурный Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. напор в калорифере, определяемый при температуре tн (Dtк' - то же при температуре )

(2.38)

Dtpк - расчетный температурный напор в калорифере, определенный при температуре внешнего воздуха, расчетной для систем вентиляции, tv

(2.39)

t1, t2v - значения температур сетевой воды соответственно в подающем трубопроводе перед калориферами и в оборотном трубопроводе после калориферов при данной Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. температуре внешнего воздуха tн

; - то же, но для точки излома температурного графика tн.

; - то же, но при расчетной температуре внешнего воздуха для вентиляции, tv.

Неведомые значения температуры оборотной воды после калориферов t2v для I и III диапазонов определяют решением уравнений (2.35) и (2.37) способом поочередных приближений. Расчет температур сетевой воды для Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. отопительных и завышенных графиков регулирования может быть выполнен с внедрением таблиц и номограмм, приведенных в литературе [5, 6]. Расчет завышенных графиков регулирования для закрытых и открытых систем теплоснабжения может быть также выполнен на ЭВМ с внедрением расчетных программ “RTGO” и “RTGS”, находящихся в папке Programm\Teplo\Gidravl\ сервера кафедры ТГВ Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения.. На рис 3.4 и 3.5 приведены завышенные графики соответственно для закрытых и открытых систем теплоснабжения.

2.6 Определение расходов сетевой воды.

Расчетный расход сетевой воды, кг/ч, для определения поперечников труб в водяных термических сетях при высококачественном регулировании отпуска теплоты следует определять раздельно для отопления, вентиляции и жаркого водоснабжения по формулам:

а) на отопление

, (2.40)

б Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения.) на вентиляцию

, (2.41)

в) на горячее водоснабжение в открытых системах теплоснабжения:

среднечасовой

, (2.42)

наибольший

, (2.43)

г) на горячее водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения:

среднечасовой, при параллельной схеме присоединения водоподогревателей

, (2.44)

наибольший, при параллельной схеме присоединении водоподогревателей

, (2.45)

среднечасовой, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей

, (2.46)

наибольший, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей

, (2.47)

В формулах (2.40 - 2.47) расчетные термические потоки приведены в Вт, теплоёмкость с принимается равной 4,198 кДж/(кг Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. °С).

Суммарные расчетные расходы сетевой воды, кг/ч, в двухтрубных термических сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при высококачественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле

(2.48)

Коэффициент k3, учитывающий долю среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, следует принимать по таблице 2.1. При регулировании по Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. совмещенной нагрузке отопления и жаркого водоснабжения коэффициент k3 принимается равным нулю.

Таблица 2.1 - Значения коэффициента k3

Система теплоснабжения Значение коэффициента k3
Открытая с термическим потоком, МВт:
100 и поболее 0.6
наименее 100 0.8
закрытая с термическим потоком, МВт
100 и поболее 1.0
наименее 100 1.2

ПРИМЕЧАНИЕ. Для закрытых систем теплоснабжения при регулировании по нагрузке отопления и термическом потоке наименее Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. 100 МВт при наличии баков аккумов у потребителей коэффициент k3 следует принимать равным единице.

Для потребителей при при отсутствии баков аккумов, также с термическим потоком 10 МВт и наименее суммарный расчетный расход воды следует определять по формуле

(2.49)

Расчетный расход воды, кг/ч, в двухтрубных водяных термических сетях в неотопительный Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. период, , равный наибольшему расходу воды на горячее водоснабжение, , следует определять по формуле

(2.50)

При всем этом наибольший расход воды на горячее водоснабжение, кг/ч, определяется для открытых систем теплоснабжения по формуле (2.43) при температуре прохладной воды в неотопительный период, а для закрытых систем при всех схемах присоединения водоподогревателей жаркого водоснабжения - по формуле (2.45). Расход Теоретические основы проектирования систем теплоснабжения. воды в оборотном трубопроводе двухтрубных водяных термических сетей открытых систем теплоснабжения принимается равным в размере 10 % от расчетного расхода воды, определенного по формуле (2.43). Расчетный расход воды для определения поперечников подающих и циркуляционных трубопроводов систем жаркого водоснабжения следует определять в согласовании со СНиП 2.04.01-85*.

2.7 Гидравлический расчет термических сетей.


teoreticheskie-osnovi-finansovogo-sostoyaniya-kommercheskoj-organizacii.html
teoreticheskie-osnovi-formirovaniya-i-ispolzovaniya-amortizacionnih-otchislenij-kamvol.html
teoreticheskie-osnovi-formirovaniya-organizacionnoj-kulturi.html